小型地埋式污水處理系統
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厭氧生物處理的影響因素
厭氧生物處理對環境條件的要求比好氧生物處理嚴格。一般認為，控制厭氧處理效率的基本因素有二類：一類是基礎因素，包括微生物量（污泥濃度）、營養比、混合接觸狀況、有機負荷等；另一類是環境溫度、pH、氧化還原電位、有毒物質等。
由厭氧生物處理的基本原理可知，厭氧過程要通過多種生理上不同的微生物類群聯合作用來完成。如果把產甲烷階段以前的所有微生物統稱為不產甲烷菌，則它們包括厭氧細菌和兼性細菌，尤以兼性細菌居多。與產甲烷菌相比，不產甲烷菌對pH、溫度等外界環境因素的變化具有較強的適應性，而且其增殖速度較快。而產甲烷菌是一群非常特殊的、嚴格厭氧的細菌，它們對外界環境條件的要求比不產甲烷菌嚴格，而且其繁殖的世代期較長。因此，產甲細菌是決定厭氧消化效率和成敗的主要微生物，產甲烷階段是厭氧過程速率的限制步驟。正因為如此，在討論厭氧消化過程的影響因素時，多以產甲烷菌的生理、生態特征來說明。
（1）、溫度
溫度是影響微生物生存及生物化學反應重要的因素之一。各類微生物適宜的溫度范圍是不同的，一般認為，產甲烷菌適宜的溫度范圍為5～60℃，在35℃和53℃上下可以分別獲得較高的消化效率；溫度為40～45℃時，厭氧消化效率較低。由此可見，各種產甲烷菌的適宜溫度區域不一致，而且適溫度范圍較小。根據產甲烷菌適宜溫度條件的不同，厭氧消化法可分為常溫消化、中溫消化和高溫消化三種，類型。
（1）常溫厭氧消化是指在自然氣溫下進行廢水厭氧處理的工藝，適宜溫度范圍為10～30℃。
（2）中溫厭氧消化 適宜溫度范圍為35～38℃，若低于32℃或者高于40℃，厭氧消化效率則明顯地降低。
（3）高溫厭氧消化 適宜溫度范圍為50～55℃。
上述適宜溫度有時因其他工藝條件的不同而有某種程度的差異，如反應器內污泥濃度較高，則溫度的影響不易顯露出來。在一定溫度范圍內，溫度升高，則有機物去除率和產量會相應提高。一般認為，高溫消化比中溫消化沼氣產量約高一倍。溫度的高低不僅影響沼氣的產量，而且影響沼氣中甲烷的含量和厭氧消化污泥的性質。
溫度對反應速度的影響同樣是明顯的。一般地說，在其他工藝條件相同的情況下，溫度每上升10℃，反應速度就大約增加2～4倍。因此，高溫消化期比中溫消化期短。溫度的急劇變化和上下波動不利于厭氧消化處理，短時間內溫度升降5，沼氣產量將明顯下降，波動的幅度過大時，甚至會停止產氣；溫度的波動還會影響沼氣中的甲烷含量，尤其高溫消化對溫度變化更為敏感。因此在設計消化器時，常采取一定的控溫措施，盡可能使消化器在恒溫下運行，溫度變化幅度通常不超過2～3℃∕h。然而，溫度的暫時性突然降低不會使厭氧消化系統遭受根本破壞，溫度一經恢復到原來溫度時，處理效率和產氣量也將隨之逐漸恢復，只是溫度降低持續的時間越長，恢復所需時間也越長。
（2）、pH值
產酸細菌對酸堿度不及甲烷細菌敏感，其適宜pH值較廣，在4.5～8.0之間，產甲烷菌要求環境介質pH在中性附近，適pH值為7.0～7.2。在厭氧生物處理中，由于產酸和產甲烷過程大多在同一構筑物內進行，為了維持平衡，避免過多的酸積累，常使反應器內的pH值保持在6.5～7.5（在6.8～7.2）的范圍內。
pH條件失常首先會使產生的H2和乙酸不能被正常代謝降解，從而使整個消化過程各階段間失去平衡。若pH值降到5以下，對產甲烷菌抑制較大，同時產酸作用本身也會受到影響，從而整個厭氧消化過程被破壞，即使pH恢復到7.0左右，厭氧裝置的處理能力也不易恢復。而在pH值稍高時，只要恢復中性，產甲烷菌卻能較快地恢復活性。所以厭氧裝置適宜在中性或稍偏堿性的狀態下運行。
在厭氧消化過程中，pH值的變化除了受外界因素影響之外，還取決于有機物代謝過程中某些產物毆打增減。如產酸作用產物有機酸的增加，會使pH下降；含氮有機物分解產物氨的增加，會引起pH值升高。
（3）有機負荷
在厭氧生物處理中，有機負荷通常指容積有機負荷，簡稱容積負荷，即消化器單位有效容積每天接受的有機物量〖以COD表示，單位為Kg∕（m³.d）〗。對是懸浮生長工藝，也有用污泥負荷表示的，即單位質量的污泥每天接受的COD量【Kg（Kg.d）】。在污泥消化中，有機負荷習慣上以投配率或進料率表示，即每天所投加的廢水體積占消化器有效容積的百分數。由于各種廢水濃度、揮發組分不盡一致，投配率不能反映實際的有機負荷，為此，又引入反應器單位有效容積每天接受的揮發性固體（MLVSS）質量這一參數【單位Kg∕（m³.d）】。
有機負荷是影響消化效率的一個重要因素，直接影響產氣量和處理效率。在一定范圍內，隨著有機負荷的提高，產氣率即單位質量物料的產氣量趨向下降，而消化器的容積產氣量則增多，反之亦然。這是因為進料的有機物濃度是一定的，有機負荷或投配率的提高，意味著停留時間縮短，則有機物分解率將下降，從而使單位質量物料的產氣量減少；然而由于反應器相對的處理量增多了，故單位容積的產氣量將提高。
如前所述，厭氧處理系統正常運轉取決于產酸與產甲烷反應速率的相對平衡。一般產酸速度大于產甲烷速度。若有機負荷過高，則產酸率將大于用酸（產甲烷）率，揮發酸將累積而使pH值下降，破壞產甲烷階段的正常進行，嚴重時產甲烷作用停止，系統失敗，并難以調整復蘇。此外，有機負荷過高，則過高的水力負荷還會使消化系統中污泥的流失速率大于增長速率而降低消化效率。相反，若有機負荷過低，物料產氣率戎或有機物去除率雖可提高，但容積產氣率降低，反應器容積增大，使消化設備的利用效率降低，投資和運行費用提高。
有機負荷值依工藝類型、運行條件以及廢水種類和濃度而異。在通常的情況下，常規中溫厭氧消化工藝處理高濃度工業廢水的有機負荷（COD量）為2～3kg∕（m³.d）,高溫厭氧消化工藝為4～6kg（m³.d）。上流式厭氧污泥床反應器、厭氧濾池、厭氧流化床等新型中溫厭氧消化工藝的有機負荷為5～15kg（m³.d），有的可高達30kg（m³.d）。在處理具體廢水時，通過試驗來確定其適宜的有機負荷。
小型地埋式污水處理系統二沉池出現細碎污泥翻滾、渾濁現象的原因?
①好氧池污泥負荷過小，曝氣過量，污泥自身氧化，導致污泥絮凝性變差，污泥結構分散(水混濁而懸浮物多)
②好氧池污泥負荷過大，溶解氧不足，污泥吸附性能變差，有機物未能*分解掉
③二沉池負荷過高，或二沉池配水不均勻出現重力流現象，局部流速過快將污泥帶起
④二沉池回流比過大，二沉池泥層過低，水流攪動泥層過大(此原因占少)
⑤好氧池污泥排放量過大導致好氧池污泥齡過短，新合成的污泥絮體難以沉降(水清澈而懸浮物多)
⑥好氧池污泥齡過長，污泥老化
⑦好氧池污泥營養料不足或者營養料比例不均衡(N、P比例過高)
⑧好氧池污泥發生污泥膨脹現象，沉降性差、二沉池泥層高，水流將污泥帶出(SVI值過高或過低都會出現此情況)
⑨好氧池污水中氨氮含量過高
二沉池出現浮渣浮泥現象的原因?
①二沉池回流比小，污泥停留時間過長，污泥厭氧反硝化后被氣體攜帶上浮
②好氧池進入大量物化污泥和厭氧污泥，由于部分不能轉化為好氧污泥變為浮渣排出系統
③好氧池污泥fu敗變質
④好氧池泡沫多，與污泥/懸浮物等混合后到二沉池上浮
⑤好氧池污泥濃度低(污泥負荷高)或者溶解氧過高(有可能)
⑥好氧池污泥老化或者泥齡過短，絮凝性差，COD去除率和處理效果差
好氧池溶解氧不足的原因?
①好氧池污泥濃度上升較快或者污泥老化導致耗氧量增加
②厭氧池出水懸浮物很多，進入好氧池后消耗大量的溶解氧
③鼓風機出現故障停止運行或風機壓力不夠(出現此情況較少)
④厭氧池出水COD突然升高很多，或進水突然增大，沖擊負荷大，導致好氧池負荷變大
⑤曝氣頭損壞或堵塞比較嚴重，好氧池泡沫多
好氧池發生污泥膨脹現象的原因?
①好氧池溶解氧長期偏低或者長期偏高(有可能)
②原水或厭氧出水的硫化物含量過高導致硫細菌大量繁殖
③好氧池負荷長期偏低或偏高
④好氧池水溫偏高
⑤營養料不均衡或缺乏營養(N、P偏低)
⑥進水pH值問題
⑦好氧池污泥的泥齡過長,耗氧量增加導致溶解氧不足
半軟性填料
半軟性填料由填料單片、塑料套管和中心繩三部分組成，所有組成部分均采用耐酸、耐堿、耐老化性能較好的低密度聚乙烯為原料。經熔融注塑成由中心孔向外放射的形狀，針刺得圓形單片是半軟性填料的主體，由中心繩依次穿過各單片的中心孔，單片間嵌套塑料管以固定距串連成所需長度。
半軟性填料具有特殊的結構和水力性能，孔隙率大（大于96%），流阻小，并且當水流通過填料層時可產生明顯的湍流流態，提高水與生物膜的接觸效率，增大了去除污染物的能力。該填料有一定的剛性及柔性，具有較強的重新布水、布氣能力。對于鼓風曝氣中的大氣泡供氣而言，它具有多層次、反復切割氣泡的作用，從而提高了氧的轉移率。比表面積大（可達到130m2/m3)，為微生物的生長提供了充足的空間。具有傳質效率高、節能、不易堵塞、耐腐蝕、耐老化等特點。
組合填料
組合填料集中了軟性及半軟性的結構特點，填料單元中間是一個尺寸較小的半軟性填料，周邊連接軟化纖維束。這類填料大多是在中心環的結構和纖維束的數量上有所不同，主要有以下幾種：
1、組合式雙環填料
以塑料環作為骨架，中間是一格尺寸比較小的半軟性填料，外圍連接軟化的纖維束，維綸絲緊繃在塑料環上。在污水中絲束分散均勻，易掛膜、脫膜，對污水濃度變化適應性好。
廢水厭氧生物處理是環境工程與能源工程中的一項重要技術改革，過去，它在構筑物型式上主要采用普通消化池，由于存在水力停留時間長、有機負荷低等缺點，較長時期限制了它在廢水處理中的應用。70年代以來，世界能源短缺日益突出，從節約和利用能源上考慮，廢水厭氧處理技術受到重視，開發了各種新型處理工藝和設備，大大提高了厭氧反應器內活性污泥的持留量，使處理時間大大縮短，處理效率有了很多提高。目前，厭氧生化法不僅可用于處理有機污泥和高濃度有機廢水，也可用于處理中、低濃度有機廢水，包括城市污水。
